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液壓提升設備

成套液壓提升設備即儲罐安裝設備。主要用于各種大型儲罐、氣柜、電...

液壓提升器

液壓提升器為國內   創,大型儲罐倒裝法用液壓提升設備液壓提...

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液壓頂升在某高速跨橋施工中的難點與特點

發布人:鼎恒液壓機械   發布時間:2018-06-17
  某高速由于該分離立交橋下高速公路為彎道路段,   處橋下凈空低于5.0m,自運營以來,多次被   車輛撞擊,造成嚴重損傷,雖然多次   ,但未能解決根本問題,嚴重影響了高速公路的行車   。該橋自南側橋臺數第4孔東側邊板,因多次受   車輛撞擊,跨中部位4.0m范圍內底板混凝土全部撞碎;預應力鋼絞線被撞斷5根,空心板下緣4根普通鋼筋被撞斷,其余部分主筋存在不同程度的變形,該處跨中部沿梁長約4m的區域內箍筋均已不存在。
  為了從根本上解決上述問題,對該橋采用整體液壓頂升的方案進行凈空改造。
  (1)由于上部結構為連續空心板,只有橋臺、墩位置為暗帽梁,且暗帽梁尺寸限制,液壓頂升上部結構的受力點部位受限制。
  (2)由于橋臺處有較大的土體護坡,部分橋墩較高,無論采用混凝土支撐還是鋼結構支撐,都易造成失穩,部分墩基礎在高速公路護坡或排水溝等高速公路附屬設施上,因此液壓頂升反力系統的設置是一個難點。
  (3)液壓頂升過程中,橋梁可能出現平動和轉動,采取措施避免產生偏移。由于上部結構與原有承臺基礎距離大,如何      地選用限位措施是一個難點。
  (4)液壓頂升設備要求高,要有自鎖裝置,在頂升和   換臨時支撐時,不能出現千斤頂滑落。
  (5)液壓頂升過程中頂升液壓缸同步控制要求高。
  (6)如何      地降低工程造價是本工程能否實施的另一個關鍵。
  某高速跨橋工程總體液壓頂升方案為:采用抱柱梁(與橋梁的柱成為一體)作為橋梁液壓頂升的反力系統,采用鋼結構液壓頂升托架對橋梁上部整體進行托換(使鋼結構與上部結構成為一體),利用液壓千斤頂(由PLC液壓同步控制)對橋梁進行整體液壓頂升,液壓頂升過程中利用鋼支撐作為臨時支撐,待橋梁液壓頂升到位后,對原有柱接高。
  1、液壓頂升反力系統
  (1)橋墩部分采用抱柱梁系作液壓頂升千斤頂反力系統。抱柱梁就是依附在柱四周的梁系,液壓頂升時,液壓頂升千斤頂把力傳遞給抱柱梁,抱柱梁再把力傳遞給柱,柱傳遞給基礎,抱柱梁與柱之間通過新舊混凝土的摩擦傳遞剪力。
  采用抱柱梁的優點:①抱柱梁的位置靈活,可以直接設在液壓頂升千斤頂的底部,對于支撐體系的穩定要求較??;②可以減少支撐體系的投入以及不用拆除基礎上面的水溝、護坡等高速公路附屬物。
  (2)橋臺部分采用人工挖孔樁的方式把混凝土樁放置在護坡內的承臺上,在樁頂上做混凝土帽梁。其優點是不用對現有的護坡進行開挖,總體工程量較少,且對現有路基和護坡破壞較小。
  2、液壓頂升千斤頂選用及安裝
  千斤頂選用:采用200t千斤頂,頂身長度395mm,底座直徑475mm,頂帽直徑258mm,行程140mm。實際應用時千斤頂頂帽套直徑為600mm的鋼頂帽,頂帽與千斤頂合計高500mm。千斤頂均配有液壓鎖,可防止任何形式的系統及管路失壓,從而負載的   支撐。該千斤頂在多項橋梁和房屋液壓頂升中   使用。
  千斤頂安裝:為便于液壓頂升操作,所有千斤頂均按向下方向安裝,即千斤頂底座固定在連續梁下方的分配梁上。千斤頂安裝時應千斤頂的軸線垂直,以免因千斤頂安裝傾斜在液壓頂升過程中產生水平分力。在每個加力點位置,千斤頂或墊塊與連續梁及承臺的接觸面面積經過計算確定,以不超出原結構物混凝土強度范圍,結構不受損壞為原則。
  3、橋梁液壓頂升部位及液壓頂升托架
  該分離立交橋上部結構為連續梁,跨間梁為預制空心板梁,而各跨間的空心板梁通過暗帽梁現澆連接。所以在液壓頂升橋梁上部結構時,液壓頂升的應力接觸部位應在暗帽梁位置或空心板梁的肋部位。由于選用的液壓頂升千斤頂直徑較大,在液壓頂升時應采用鋼結構托架進行力的轉換,以在液壓頂升時千斤頂對上部連續梁結構不造成破壞。采用由鋼板焊接而成的縱、橫向分配梁組成液壓頂升托架體系,托架體系的上部通過植筋的方法與上部結構連接,托架體系的上、下分配梁之間通過螺栓連接,具有較好的整體性與穩定性。
  4、液壓頂升千斤頂布置
  通過荷載計算,液壓頂升時上部結構總重為11000kN,每個柱的液壓頂升重量約為920kN,考慮到   儲備及液壓頂升千斤頂的對稱布置,每個柱兩邊對稱布置2臺千斤頂,每排柱對稱布置4臺200t千斤頂??紤]受力點位置及液壓頂升分配梁情況,每個橋臺布置4臺200t千斤頂。整座橋共布置28臺千斤頂,可以提供56000kN的頂力。
  5、液壓頂升控制系統
  在采用傳統的液壓頂升工藝時,往往由于荷載的差異和設備的局限,無法根本油缸不同步對液壓頂升構件造成的附加應力從而引起構件失效,具有   的   隱患。本工程采用PLC液壓同步液壓頂升技術,從根本上解決了這一長期困擾移位工程界的技術難題,填補了我國在該領域的一項空白,且已達到   水平。
  PLC控制液壓同步液壓頂升是一種力和位移綜合控制的液壓頂升方法,這種力和位移綜合控制方法,建立在力和位移雙閉環的控制基礎上。由液壓千斤頂   地按照橋梁的實際荷重,平穩地頂舉橋梁,使液壓頂升過程中橋梁受到的附加應力下降至   低,同時液壓千斤頂根據分布位置分組,與相應的位移傳感器(光柵尺)組成位置閉環,以控制橋梁液壓頂升的位移和姿態。采用該技術的同步精度為±1.0mm,可以很好地液壓頂升過程的同步性,液壓頂升時上部結構的   。
  液壓頂升行程監測采用精度為0.01mm的光柵尺;每液壓頂升100mm作為一個液壓頂升行程。
  6、液壓頂升支撐墊塊
  液壓頂升支撐體系一般采用混凝土或鋼結構工具式墊塊。本工程采用φ500mmX12mm鋼墊塊作為液壓頂升過程液壓千斤頂、臨時支撐等的支撐墊塊。鋼墊塊高度與千斤頂的行程相適應;鋼墊塊的高度分別為100mm、200mm,以滿足不同液壓頂升高度的要求。為避免液壓頂升過程中支撐失穩,鋼墊塊間通過法蘭連接。
  液壓頂升100mm時采用1塊100mm的鋼墊塊,當墊塊高度到達200mm時,   換200mm的鋼墊塊,以此類推,直至達到液壓頂升高度600mm為止。支撐結構之間連結牢固,千斤頂與臨時支撐鋼墊塊間采用拉接,千斤頂支撐與反力系統間采用栓接。通過以上措施支撐結構有良好的整體性,從而防止因連續梁液壓頂升可能發生的滑移造成支撐體系的失穩破壞。
  7、液壓頂升限位
  為避免液壓頂升過程中橋梁產生橫、縱向偏移,設立鋼結構限位裝置。限位支架應有足夠的強度,并應在限位方向有足夠的剛度。
  由于液壓頂升時有較好的同步性(千斤頂同步誤差在2mm),相鄰千斤頂間距為1460mm,若產生2mm的誤差,產生的水平力約為1/750,所以在正常頂升中產生的水平力很小,考慮到實際產生意外等因素,限位的水平力按1/20的上部結構重量考慮。
  橋臺處的限位:橋臺橫向利用原有的耳墻,并在耳墻設置鋼結構,鋼結構的高度需橋梁頂升600mm   。利用現有橋臺的臺背與上部結構的臺縫位置安裝限位裝置作為橋臺處的縱向限位。
  橋墩處的限位:利用頂升托架的下部分配梁,在下部分配梁靠近柱側內設置鋼擋,并安裝限位裝置以此來做橫向限位。在頂升托架與橫向限位裝置安裝完畢后,在下部分配梁上安裝縱向限位裝置,縱向限位裝置通過螺栓與下分配梁連接。限位裝置在頂升過程中與頂升托架一起在柱上滑動。每個墩柱均設置縱、橫向限位裝置。
  實踐證明:結構限位能夠水平偏移量在允許的范圍內,并能頂升的   ,具有重要的作用。
 
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